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Page 1

降雨

揚水量

河

地すべり

養

斜面崩壊

ダム

地下水汚染

地盤掘削

蒸発

河川

漏水

地

涵養

浸透破壊

トンネル掘削

浸透量

流動

浸透破壊

湧水

トンネル掘削

湧水，周辺地下水低下

地下水の

塩水化

井戸

地盤沈下

シールド

トンネル　浸透圧

地下水に関する問題

毛管水

吸着水

重力水

毛管水

地下水面

不飽和領域

土粒子

地下水

飽和領域

重力水は雨水　地表面の貯留水　流水などが地下

土中水の存在形態

土粒子

地下水

重力水は雨水，地表面の貯留水，流水などが地下

に浸透し，重力の作用により，地下水面に向かって

移動する水である。

重力のみでは移動できないが，間隙あるいは土粒

子表面に保持されている水で　表面張力によ　て間

子表面に保持されている水で，表面張力によって間

隙に保持されている水を毛管水，土粒子表面の吸引

力によ　て吸着されている水を吸着水という

力によって吸着されている水を吸着水という。

土の透水

地盤内に存在する水を総称して地下水または土中

水と呼ぶ。

我が国は，欧米諸外国と比較して地下水位が高く，

平野部で地表面から１～数ｍのところに地下水面

が存在する。

下水面以下

盤　間隙　水　満

地下水面以下にある地盤の間隙は水で満たされた

飽和状態にある。

建設工事におけるトラブルの多くは地下水の挙動

が関係していることが多く，地下水に関する知識

は重要である。

被圧地下水の涵養域

不圧地下水の涵養域

自噴井戸

難透水層

不圧帯水層

地表水

宙水

不透水層

（水理地質的な基盤）

被圧帯水層（漏水性帯水層）

漏水による涵養

地下水の存在形態

被圧地下水の涵養域

不圧地下水の涵養域

地　表水

宙水

自噴井戸

不透水層

被圧帯水層

（漏水性帯水層）

難透水層

漏水による涵養

不圧帯水層

帯水層とは

（

層）

帯水層とは十分な地下水供給能力を有する透水性

帯水層とは十分な地下水供給能力を有する透水性

の良好な飽和した地層で(砂層，礫層等)，被圧帯水層，

漏水性帯水層　不圧帯水層の3種類に大別される

漏水性帯水層，不圧帯水層の3種類に大別される。

難透水層は地下水を取水するためには良好な透水

広域的

間

性ではないが，広域的および長期間においては，地

下水を伝達するに十分な透水性を有する地層である。

粘　層

岩　代表的

粘土層，ローム，頁岩が代表的である。

被圧地下水の涵養域

不圧地下水の涵養域

不圧帯水層

地　表水

宙水

自噴井戸

不透水層

被圧帯水層

（漏水性帯水層）

難透水層

漏水による涵養

不圧帯水層

不透水層

不透水層は地下水を伝達しない不透水性の地層

不透水層

不透水層は地下水を伝達しない不透水性の地層

であり，密で亀裂のない火成岩や変成岩が代表的

である。

被圧地下水の涵養域

不圧地下水の涵養域

不圧帯水層

地　表水

宙水

自噴井戸

不透水層

被圧帯水層

（漏水性帯水層）

難透水層

漏水による涵養

不圧帯水層

被圧帯水層(1)

被圧帯水層は不透水層によ　て上下部分を挟ま

被圧帯水層(1)

被圧帯水層は不透水層によって上下部分を挟ま

れた状態で存在し，帯水層中に地下水面は存在し

ない　被圧帯水層に存在する被圧地下水は　通常

ない。被圧帯水層に存在する被圧地下水は，通常，

大気圧より高い圧力を有し，被圧帯水層に設置さ

れた井戸の水位は被圧帯水層の上面より上部に位

置し，時には地表面より上部になる（自噴する）

こともある。

被圧地下水の涵養域

不圧地下水の涵養域

不圧帯水層

地　表水

宙水

自噴井戸

不透水層

被圧帯水層

（漏水性帯水層）

難透水層

漏水による涵養

不圧帯水層

不圧帯水層

不圧帯水層は下部を不透水層で仕切られ　上部は

不圧帯水層は下部を不透水層で仕切られ，上部は

他の地層で境界付けられていない。したがって，降

雨などの地下水涵養を直接受ける　不圧帯水層の上

雨などの地下水涵養を直接受ける。不圧帯水層の上

面境界は大気圧状態にある地下水面であり，不圧帯

水層の厚さは地下水面の変動によって変化する　不

水層の厚さは地下水面の変動によって変化する。不

圧帯水層に存在する地下水は不圧地下水とよばれる

が，地下の浅層部に形成されることが多いため，浅

が，地下の浅層部に形成されることが多いため，浅

層地下水ともよばれる。

被圧地下水の涵養域

不圧地下水の涵養域

不圧帯水層

地　表水

宙水

自噴井戸

不透水層

被圧帯水層

（漏水性帯水層）

難透水層

漏水による涵養

不圧帯水層

多層帯水層

宙水

宙水は不圧地下水の特異な形態であって　比較的

宙水

宙水は不圧地下水の特異な形態であって，比較的

小さい面積の不透水層の上にたまった地下水である。

水頭と地下水位

地下水は全水頭の高い地点から低い地点へ

流動する　ここで　水頭とは水の有するエネ

流動する。ここで，水頭とは水の有するエネ

ルギーの大きさを水柱の高さで表したもので

長

次元　有

あり，長さの次元を有する。

水頭は ①位置水頭 ②圧力水頭 ③速度

水頭は，①位置水頭，②圧力水頭，③速度

水頭，その他に分類されるが，一般に地下水

流速

③速

無視

の流速は小さいので，③速度水頭は無視する

ことができ，工学的な問題に関しては位置水

こと

き　工学的な問題に関

は位置水

頭と圧力水頭のみを考えれば十分である。

水頭 (cm, m) について

底面 A の受ける圧力は，

P= 1 m ×1 t/m3 =1t/ m2

01 kg/cm2

m

水の密度

= 0.1 kg/cm2

また，SI単位では，

h=1 m

水の密度

ρw

=1 t/m3

P= 1 t/m2 ×9.81 m/s2

981kN/m2 981kPa

A 1 2

=9.81kN/m2=9.81kPa

A=1 m2

h=

[1(m)]

P(9.81kN/m2)

γw

(9.81kN/m3)

全水頭は次式のように表示される

h = p / γw

+ z

ここに、h：全水頭、p / γw

：圧力水頭、z：

位置水頭（基準面からの高さ）

水圧（間隙水

位置水頭（基準面からの高さ）、p：水圧（間隙水

圧）、γw

：水の単位体積重量

地下水面

p/r

w

p/r

w

地下水面

不圧帯水層

難透水層

h

z

h

難透水層

被圧帯水層

z

基準面

ダルシーの法則と透水係数

ダルシ　の法則と透水係数

土中水の移動は，その水頭(土中水の有する

エネルギー)勾配と土の透水性を表わすパラ

メータによって定量的に取り扱うことができ

単

行

る。

L

単位奥行き

h=h

1

-h

2

1 m

h

1

h

2

不透水層

D

A

B

被圧帯水層

不透水層

1 m

図のような被圧帯水層にたてた２本のスタンドパ

イプに水頭差（水位差）ｈが生じた場合，地下水は

AからBの方向に流動する。この間の水頭変化量

AからBの方向に流動する。この間の水頭変化量

は動水勾配とよばれ，パイプ間の距離をＬとする

と次式で表される。動水勾配(i )は水の流れの勢

と次式で表される。動水勾配(i )は水の流れの勢

いを表現する。

単位奥行き

i = h / L

L

h=h

1

-h

2

1 m

単位奥行き

h

1

h

2

不透水層

1 m

A

B

被圧帯水層

D

A

B

不透水層

1 m

ダルシー（Darcy) は，動水勾配と土の中の流速ｖ

との間には比例関係が成り立つことを発見した

との間には比例関係が成り立つことを発見した。

ｖ＝ki (cm/s)

この式はダルシ　の法則と呼ばれ　地下水の運

この式はダルシーの法則と呼ばれ，地下水の運

動方程式として用いられている。

図の帯水層の断面積をA とすると　この帯水層を

図の帯水層の断面積をA とすると，この帯水層を

流れる水の流量Ｑは次式で表すことができる。

Ｑ＝ｖA＝kiA (cm3/s)

Ｑ＝ｖA＝kiA (cm3/s)

式中の比例定数kは

透水係数であり　土

L

h=h

1

-h

2

透水係数であり，土

の透水性の大きさを

表す

h

1

h

2

1

2

不透水層

表す。

A

B

被圧帯水層

A

A

B

不透水層

時間項 (t )について

単位時間当たりの流量Ｑ (cm3/s)は次式で表すことが

できる

v=ki (cm/s)

Ｑ (cm3/s)＝ｖ (cm/s)A (cm2)＝kiA (cm3/s)

水の流量Ｑ (cm3)＝は次式で表すことができる

Ｑ ( 3)

( / )A ( 2)t ( ) kiAt ( 3)

Ｑ (cm3)＝ｖ (cm/s)A (cm2)t (s)＝kiAt (cm3)

土の種類によって透水係数の値は大きく変化する。

土中の水は間隙中を移動するため　透水係数は土

土中の水は間隙中を移動するため，透水係数は土

の間隙構造に大きな影響を受ける。

主な影響要因としては　間隙比　飽和度　土粒子

主な影響要因としては，間隙比，飽和度，土粒子

の粒径，粒度分布などである。

たとえば　ヘーゼン(Hazen)は均等なフィルター用の砂

たとえば，ヘーゼン(Hazen)は均等なフィルター用の砂

について有効径 D

10

(cm)と透水係数との関係式を提

唱した。

k ＝C D

10

2

(cm/s)

ここに，C はヘーゼンの比例定数であり，均等な砂で

150 ゆるい細砂で120 良く締まった砂で70程度とさ

150，ゆるい細砂で120，良く締まった砂で70程度とさ

れている。

透水係数は原位置試験または室内土質試験によって

直接測定されることが望ましい。

土の種類と透水係数

透水係数 (cm/s)

10-9 10-8 10-7 10-6 10-5 10-4 10-3 10-2 10-1 100 101 102

透水性　実質上不透水非常に低い

低い

中位

高い

透水性　実質上不透水非常に低い

低い

中位

高い

土の種類　粘土

微細砂，シルト

砂および礫

礫

砂　シルト　粘土混合土

砂－シルト－粘土混合土

室内透水　圧密試験を　変水位透水試験

定水位透水試験

試験

利用

③

②

①

③

②

①

透水試験

（１）室内透水試験

室内透水試験法には　定水位透水試験法

室内透水試験法には，定水位透水試験法

と変水位透水試験法がある。

透水性の高い砂質土（透水係数が10-2～

3

程　）　前者

透　性　比

10-3 cm/s 程度）に前者が，透水性の比較

的低い細砂やシルト（透水係数が10-3～

的低　細砂やシル　（透水係数 10

10-6 cm/s 程度）に後者が適用されている。

①定水位透水試験

右図に定水位透水

試験装置を示す　飽

給水側の水位を

定に保つ

試験装置を示す。飽

和させた供試体（長

h

一定に保つ

さL，断面積A）に一

定の水頭差h を与え，

定の水頭差h を与え，

単位時間あたりの透

水量Q を測定する

越

流

水

断

面

金

網

フ

ィ

供試体長さ

メ

ス

シ

リ

水量Q を測定する。

透水係数は次式で

計算する

水

槽

面

積

網

ィ

ル

タ

A

L

有

孔

板

リ

ン

ダ

計算する。

k = QL/Ah (cm/s)

板

k = QL/Ah (cm/s)

定水位透水試験

Ｑ＝ｖAt＝kiA t (cm3)

i=h/L

給水側の水位を

一定に保つ

k = QL/Aht (cm/s)

h

メ

K=

Q

越

流

水

槽

断

面

積

金

網

フ

ィ

ル

A

供試体長さ

L

メ

ス

シ

リ

ン

K=

Ait

槽

ル

タ

A

有

孔

板

ン

ダ

K=

QL

K

Aht

②変水位透水試験

試験対象となる供試体の透水性が低いため，

真空ポンプなどを用いて脱気し，飽和させる。任

意の時間t

1

からt

2

の間にスタンドパイプ内の水位

意の時間

1

から

2

の間にスタンドパイプ内の水位

が，h

1

からh

2

に低下する状態を計測する。スタン

ドパイプの断面積aは，供試体の透水性が低い場

ド　イプの断面積　は　供試体の透水性が低い場

合には小さく，高い場合には大きいものを選択し，

スタンドパイプ内の水位降下量の計測が容易と

スタンド　イプ内の水位降下量の計測が容易と

なるように配慮する。透水係数は次式で計算する。

L

h

k=

a L

A( t

2

- t

1

)

ln

h

1

h

2

(cm/s)

(ln=log

e

)

ス

タ

時刻 t1

断面積 a のスタンドパイプの水位が

タ

ン

ド

パ

イ

プ

時刻 t1

時刻t2

dt

dh

断面積 a のスタンドパイプの水位が

dt 時間に，dh だけ低下したなら，

その水量 dq は，

プ

a

時刻t2

h1

h2

そ　水量 q は

dq=-adh

また，dq は，dq=kAidtであるから，

2

有孔板

また， q は， q

であるから，

-adh= kAidt→ -adh= kA(h/L)dt

この式を変数分離すると，

越

流

断

金

供試体長さ

L

dt

L

kA

dh

h

1

1

=

-

流

水

槽

面

積

金

網

フ

ィ

ル

タ

A

供試体長さ

aL

h

積分の形にすると，

∫

∫

=

-

2

2

1

1

t

h

dt

L

kA

dh

h

∫

∫

1

1

t

h

aL

h

ス

積分すると，

ス

タ

ン

ド

パ

時刻 t1

dt

dh

[

]

[ ]

1

log

2

1

2

1

t

aL

kA

h

t

t

h

h

e

=

-

パ

イ

プ

a

時刻t2

h1

dt

dh

(

)

(

)1

2

1

2

1

log

log

tt

aL

kA

h

h

aL

e

e

-

=

-

-

a

h2

有孔板

(

)

(

)1

2

2

1

1

log

log

tt

aL

kA

h

h

aL

e

e

-

=

-

越

L

(

)1

2

1

log

L

tt

kA

h

h

aL

e

-

=

越

流

水

槽

断

面

積

金

網

フ

ィ

ル

A

供試体長さ

L

1

2

log

h

aL

k

aL

h

e

=

自然対数

槽

積

ル

タ

A

(

)

1

2

1

2

l

30.2

log

h

aL

k

h

ttA

k

e

-

=

自然対数

常用対数

(

)

2

1

10

1

2

log

h

ttA

k

-

=

常用対数

ダルシー則の適用範囲

流れは定常で，時間的に変化がないときに適用される

試料の長さ L

A

水頭が等しいので

流れが生じない

土の試料

断面積

土の試料

断面積

ダルシー則の適用範囲

流れは定常で，時間的に変化がない

ときに適用される

この斜線の範囲では時間的に変化している(非定常流)

試料の長さ L

A

水頭が変化したので

流れが生じる

土の試料

断面積

このラインに到達して

土の試料

断面積

定常流となる

v

層流域=定常流

v

v=kin

層流域=定常流

乱流域=非定常流

v

c

層流域

乱流域

土中の流れが層流から乱流に

i

v=ki

移るときの境界については，

Fancer, Lewisらによって研究

された

i

i

c

された

R

ld (レイノルズ)は　円管

1

R

≤

ρvD

s

Reynolds(レイノルズ)は，円管

中の流れに対して渦が発生す

ると　エネルギーの損失が大き

1

Re

≤

=

μ

ρ s

ると，エネルギーの損失が大き

いことを発見した。

レイノルズ数 Re

ρは液体の密度，μは液体の粘性

係数Ds

は土粒子の平均粒径，vは

流速

ル　数

流速

③

t

1

h

1

k

t

2

h

2

c

v

=

k

m

v

r

w

圧密試験の計算整理において

試料

圧密試験の計算整理において

その仮定から，圧密係数c

v

と

透水係数との間には上式の

関係

圧密試験器を利用した

変水位透水試験

関係がある

変水位透水試験

(2)原位置透水試験

原位置透水試験法には，井戸またはボーリング

孔を用いて帯水層から地下水を揚水したり，地盤

中に注水等を行って，生じた地下水頭の変動状況

から地盤の透水係数を測定する方法である。

複数本の井戸を用いて実施する多孔式揚水試験と１

本の井戸を用いて実施する単孔式透水試験方法がある。

前者は，大規模な試験となり経費は必要であるが，広範囲の地盤を代表する

透水係数や貯留係数を精度良く算出することが可能である。

一方，後者はボーリング孔等を利用して簡便に実施できるが，算定される透

水係数は試験井戸近傍の局所的な透水係数であり，井戸の形状や状態に影響

され易い。

A

A

揚水

観測井

揚水井

初期の地下水位

影響圏 R

平面図

A-A

断面図

影響圏 Rは，

R=C・∆H・√k

=3000・ ∆H・√k

ここに， ∆H は水位

低下量 (m)，√k は

透水係数 (m/s)

多孔式揚水試験

多孔式揚水試験　定常流　被圧帯水層

r

1

r

2

h

2

h

1

D

Q

D

dr

dh

rDk

rDki

Q

kiv

rDv

Av

Q

π

π

π

2

2

2

=

=

=

=

=

(1)

式(1)を変数分離して積分すると，

Cr

Dk

Q

H

dr

rDk

Q

dh

e

+

=

=

∫

∫

log

2

1

2

π

π

(2)

多孔式揚水試験　定常流　被圧帯水層

r

1

r

2

h

2

h

1

D

Q

Cr

Dk

Q

H

e

+

=

log

2π

(2)

境界条件は，







=

=

=

=

2

2

1

1

,

,

hHrr

hHrr

(3)

(4)

式(2)に式(3)を代入して積分

定数を求めると，

1

1

1

1

ln

2

ln

2

r

Dk

Q

hC

Cr

Dk

Q

h

π

π

−

=

+

=

(5)

多孔式揚水試験　定常流　被圧帯水層

r

1

r

2

h

2

h

1

D

Q

続いて，式(2)に式(4)と式(5)を代入すると

1

1

2

2

ln

2

ln

2

r

Dk

Q

hr

Dk

Q

h

π

π

−

+

=

(

)

(

) 1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

ln

2

ln

2

ln

ln

2

r

r

hhD

Q

k

r

r

Dk

Q

hh

r

r

Dk

Q

hh

−

=

=

−

−

=

−

π

π

π

多孔式揚水試験　定常流　不圧帯水層

∆s

∆h

∆x

∆z

Dupuitの仮定とは，不圧地下

水の浸透において，地下水位

の低下量が自然水位に比較し

て小さいときに，鉛直方向の

流れは水平方向に比較して，

極めて小さいとして無視でき

るという考え方である。

x

z

k

s

h

kkiv

∆

∆

≅

∆

∆

=

=

二次元の現象を一次元化

(準一様流)し，問題を簡単

に扱う方法

多孔式揚水試験　定常流　不圧帯水層

r

1

r

2

h

2

h

1

Q

r

h

Dupuitの仮定を満足

するように極端に水

位低下をさせないこ

とを前提として

dr

rk

Q

hdh

dr

dh

rhk

rhv

Q

∫

∫ =

=

=

1

2

2

2

π

π

π

多孔式揚水試験　定常流　不圧帯水層

r

1

r

2

h

2

h

1

Q

r

h

dr

rk

Q

hdh

∫

∫ =

1

2π

[

]

(

)

(

)

(

) 1

2

2

1

2

2

1

2

2

1

2

2

1

2

2

1

2

2

2

ln

2

ln

2

2

1

log

log

2

22

log

2

2

2

1

2

1

r

r

hh

Q

k

r

r

k

Q

hh

r

r

k

Q

hh

r

k

Q

h

e

e

r

r

e

h

h

−

=

=

−

−

=

















−

=













π

π

π

π

h

L

断面積 A

排水

図のような装置を用い，

飽和させた砂試料におい

て鉛直上向きに浸透を生

じさせる。

砂試料底部における

フィルター位置での力の

釣り合いを考えると，

①鉛直下向きに働く力

（土の飽和単位体積重量）：

γ

sat

ＬA

②鉛直上向きに働く力

（浸透水圧）：

(h+L)γ

w

A

フィルター

①と②が平衡状態にある時，両式を等しいと

おいて次式が導かれる。

γ

sat

ＬA = (h+L)γ

w

A

(γ’+γ

w

)ＬA = (h+L)γ

w

A

γ’ＬA +γ

w

ＬA = hγ

w

A+γ

w

LA

h / L = γ'/γ

w

(ρ

s

- ρ

w

)

ここに，γ

sat

：土の飽和単位体積重量，γ‘：土の水

中単位体積重量，ρ

s

：土粒子の密度，e：間隙比

i

c

は限界動水勾配である。

=

(1 + e)

ρ

w

= i

c

h

L

断面積 A

排水

限界動水勾配i

c

は，こ

れ以上の大きな動水勾

配による浸透流が生じ

た際には，土粒子が流

動し，砂試料は安定を

失うことを意味し。こ

の現象をクイックサン

ド（砂の液状化）と呼

ぶ。

クイックサンドに

よって地盤が破壊する

現象をボイリングと呼

ぶ。

フィルター

一般に，砂地盤のγ’ は8～10kN/m3程度

であるため，限界動水勾配は1.0前後の値に

なる。

局所的に発生したクイックサンドは，その部分

の砂を排除（洗掘）し，透水性を急激に増大させ

るので，それに至る浸透水の流路長が短くなり，

動水勾配が大きくなって浸透力の増大する。この

ような悪循環が進行し，上流部に向かってボイリ

ングがパイプ状に形成される。この現象はパイピ

ングと呼ばれる。

L

∆h

i=∆h/L

浸潤面(線)

一般に，砂地盤のγ’ は8～10kN/m3程度

であるため，限界動水勾配は1.0前後の値に

なる。

局所的に発生したクイックサンドは，その部分

の砂を排除（洗掘）し，透水性を急激に増大させ

るので，それに至る浸透水の流路長が短くなり，

動水勾配が大きくなって浸透力の増大する。この

ような悪循環が進行し，上流部に向かってボイリ

ングがパイプ状に形成される。この現象はパイピ

ング(Piping)と呼ばれる。

L

1

∆h1

i<i

1

=∆h

1

/L

1

洗掘された箇所